HGP-33A-L66L（排油口的直徑標準）

HGP-33A-L66L（排油口的直徑標準）

HGP-33A-L66L（排油口的直徑標準）HGP-33A-L66L（排油口的直徑標準）HGP-33A-L66L（排油口的直徑標準）

特性說明
1.本系列齒輪泵及馬達有4種尺寸，流量可達108lpm，高壓力250bar?？啥嗦?lián)組合，配合一系列符合SAE,DIN,歐洲標準心軸,法蘭及出入油口組裝形式。 2.精加工后之高抗張鋁擠型合金本體及壓鑄前后蓋，確保高容積效率，機械效率及低噪音等特性。
3.Viton材質之油封配件可承受高溫之運作
4.特殊之無油軸承設計可在高壓下運轉
5.可正轉，反轉，正反轉
6.同步馬達可多聯(lián)組合，達到多具油缸同步控制之目的。同步準確度95%，較一般分流閥之70%為佳
（技術說明）
1.液壓油使用
以石油系之液壓油為主，規(guī)格符合ISO or DIN標準。用其他油，請致電我司了解詳情
2.油溫及黏度
環(huán)境溫度范圍:-15℃~80℃
黏度范圍:12cSt~800cSt
建議使用黏度:16cSt~40cSt
過濾精度:吸油側
3.安裝及驅動
安裝及驅動齒輪泵時，必須避免經向或縱向之施力
連軸器必須預留偏差角度，且保持在0.8mm（0.003）TIR以內
4.入油口壓力
入油口之低容許壓力為0.7bar
5.**轉速
每個型式之低容許轉速為
6.組裝螺絲扭力
7.其他
若有其他之應用或產品上之問題，請聯(lián)系本公司
使用油溫超過40℃
馬達及齒輪泵組裝非臥式時
自行變更轉向或內部零件時
零件材料之特殊要求，如油封，O形環(huán)或前后蓋等
HGP-2A-F9R HGP-2A-F9L HGP-2A-L9R HGP-2A-L9LHGP-2A-F11R HGP-2A-F11L HGP-2A-L11R HGP-2A-L11LHGP-2A-F12R HGP-2A-F12L HGP-2A-L12R HGP-2A-L12LHGP-3A-F6R HGP-3A-F6L HGP-3A-L6R HGP-3A-L6LHGP-3A-F8R HGP-3A-F8L HGP-3A-L8R HGP-3A-L8LHGP-3A-F11R HGP-3A-F11L HGP-3A-L11R HGP-3A-L11LHGP-3A-F13R HGP-3A-F13L HGP-3A-L13R HGP-3A-L13LHGP-3A-F14R HGP-3A-F14L HGP-3A-L14R HGP-3A-L14LHGP-3A-F17R HGP-3A-F17L HGP-3A-L17R HGP-3A-L17LHGP-3A-F19R HGP-3A-F19L HGP-3A-L19R HGP-3A-L19LHGP-3A-F23R HGP-3A-F23L HGP-3A-L23R HGP-3A-L23LHGP-3A-F25R HGP-3A-F25L HGP-3A-L25R HGP-3A-L25LHGP-3A-F28R HGP-3A-F28L HGP-3A-L28R HGP-3A-L28LHGP-3A-F30R HGP-3A-F30L HGP-3A-L30R HGP-3A-L30L
HYDROMAX新鴻電動止回閥V2066V3068V3067V2073V6068V2064V6067V2070V2067V6066V3066V8066V8068V2074V6066V3066V8066V3570V6070V0370V8070V2070V3080V3270V3074V2074V2073V8070V3070V2070V8067V6067V3067V6068V2033V2035V2068HYDROMAX新鴻插裝閥PR6C+8CPR2C+3CRD2A+3ARD6A+8ARV2A+3ARV6A+8ARS2C+3CRS6C+8CPB2B+3BPB6B+8BPR2B+3BPR6B+8BCB2A+3ACB6A+8ACB2H+3HCB6H+8HCK2B+3BCK6B+8BCK2F+3FCK6F+8FC01A+2AC03A+6AC08ACS2BLO6+8BLO2C+3CLO6C+8CLO2+3DLI6+8DLO2+30LO6+80LR2+3ALR6+8ALR2C+3CLR6+8CX2CA+3CA/2X6CA+8CA/2X6OA+80A/2X2CA+3CA/3X6CA+8CA/3X2OA+30A/3X6OA+80A/3
HYDROMAX新鴻電磁先導方向控制閥VSS-06VSS-04VSS-10
圖3-5齒輪泵困油現(xiàn)象
為了消除困油現(xiàn)象,在CB-B型齒輪泵的泵蓋上銑出兩個困油卸荷凹槽,其幾
何關系如圖3-6所示。卸荷槽的位置應該使困油腔由大變小時,能通過卸荷槽與
壓油腔相通,而當困油腔由小變大時,能通過另一卸荷槽與吸油腔相通。兩卸荷槽
之間的距離為a,必須保證在任何時候都不能使壓油腔和吸油腔互通。
按上述對稱開的卸荷槽,當困油封閉腔由大變至zui小時圖3-6由于油液不易從即將關閉的
隙中擠岀故封閉油壓仍將高于壓油腔壓力;齒輪繼績轉動,當封閉腔和吸油腔相通的瞬間高壓油
突然和吸油腔的低壓油相接觸會引起沖擊和噪聲。于是CB_B型齒輪泵將卸荷槽的位置整
腔側平移了一個距離。這時封閉腔只有在由小變至zui大時才和壓油腔斷開,油壓沒有突變
封閉腔和吸油腔接通時封閉腔不會岀現(xiàn)真空也沒有壓力沖擊,這樣改進后使齒輪泵的振動聲得到了進一步變化
1．困油現(xiàn)象
為了使齒輪泵能連續(xù)平穩(wěn)工作，必須使齒輪嚙合．的重疊系數(shù)>1，以保證工作的任～瞬間至少有一對輪齒在嚙合，于是總會出現(xiàn)兩對輪齒同時嚙合的情況，這時就在兩對嚙合的輪齒之間產生一個和吸、壓油腔均不相通的閉死容積，稱為困油區(qū)，使留在這兩對輪齒之間的油液困在這個封閉的容積內。隨著齒輪的轉動，困油區(qū)的容積大小發(fā)生變化，如圖3—5所示，當容積縮小時[由圖A(a)過渡到圖A(b)]，由于無法排油，困油區(qū)內的油液受到擠壓，壓力急劇升高；隨著齒輪的繼續(xù)轉動[由圖A(b)過渡到圖A(C)]，困油區(qū)容積又逐漸變大，由于無法補油，困油區(qū)形成局部真空。這種需要排油時無處可排，而需要被充油時，又無法補充的現(xiàn)象就叫做困油現(xiàn)象。
齒輪泵的困油現(xiàn)象有很大危害。由于油液的壓縮性很小，而且困油區(qū)又是一個密封容積，所以被困油液受到擠壓后，就從零件配合表面的縫隙中強行擠出，使齒輪和軸承受到很大的附加載荷，同時產生功率損失，還會使油溫升高。當困油區(qū)容積變大時，困油區(qū)形成局部真空，油液中的氣體被析出，以及油液氣化產生氣泡，進入液壓系統(tǒng)，引起振動和噪聲。此外，還使泵的流量減少，造成瞬時流量的波動性增加。
消除困油的方法，通常是在齒輪泵兩側蓋板上開卸荷槽[見圖A(d)所示當困油區(qū)容積變小時，使困油容積與通向排油腔的卸荷槽相通，將困油區(qū)中的油液排出；當困油容積變大時，則通過另一卸荷槽，使困油容積與吸油腔相通，實現(xiàn)補油。
2．泄漏
外嚙合齒輪高壓腔的壓力油通過三條途徑泄漏到低壓腔。
①軸向間隙泄漏。通過齒輪兩端面和側蓋板之間的這種端面間隙的泄漏量zui大，其泄漏量占總泄漏量的70%～80%，壓力越高，泄漏就越嚴重，這是目前影響齒輪泵壓力提高的主要原因。
②徑向間隙泄漏。通過泵體內孔和齒頂圓間的徑向間隙泄漏，其泄漏量占總泄漏量的15%～20%。
③齒輪嚙合線處的間隙泄漏。這種泄漏量較小，因此，普通齒輪泵的容積效率較低，輸出壓力也不易提高，故齒輪泵一般用于低壓系統(tǒng)。
在中高壓齒輪泵中，為了減小軸向間隙泄漏，通常采用浮動軸套或彈性側板對端面軸向間隙進行自動補償。圖B所示是采用浮動軸套的一種典型的結構。圖中軸套1和2是浮動安裝的，軸套的左側容腔用特制的通道與泵的壓油腔相通。當泵工作時，軸套1和2受左側油壓的作用右移，貼靠在齒輪的端面上，壓力越高，貼的越緊，從而可以減小間隙并自動補償端面磨損量。實踐證明，這樣能取得較好的效果。
3．徑向不平衡力
在齒輪泵中，作用在齒輪外圓上的壓力是不相等的，這是由于齒輪泵工作時，排油腔的油壓高于吸油腔的油壓，并且齒頂圓與泵體內表面之間存在徑向間隙，油液會通過間隙泄漏，因此從排油腔起沿齒輪外緣至吸油腔的每一個齒間內的油壓是不同的，壓力依次遞減，由此液體壓力而產生徑向不平衡力，工作壓力越大，徑向不平衡力也越大。此外，齒輪傳遞力矩時會產生徑向力，困油現(xiàn)象也致使齒輪泵徑向力不平衡現(xiàn)象加劇。
齒輪泵由于徑向力不平衡，把齒輪壓向一側，使齒輪軸受到彎曲作用，降低軸承壽命，同時還會使吸油腔的齒輪徑向間隙變小，從而使齒輪與泵體內腔產生摩擦或卡死，影響泵的正常工作。
為了減小徑向不平衡力的影響，可采取縮小排油口的直徑，使高壓僅作用在一個齒到兩個齒的范圍內，這樣壓力油作用于齒輪上的面積縮小了，因此徑向力也相應減小。有些齒輪泵采用開壓力平衡槽的辦法來解決徑向力不平衡的問題。